ch1LyX.lyx

#LyX 2.3 created this file. For more info see http://www.lyx.org/
\lyxformat 544
\begin_document
\begin_header
\save_transient_properties true
\origin unavailable
\textclass itutezLyX
\use_default_options false
\maintain_unincluded_children false
\language turkish
\language_package none
\inputencoding utf8
\fontencoding default
\font_roman "default" "default"
\font_sans "default" "default"
\font_typewriter "default" "default"
\font_math "auto" "auto"
\font_default_family default
\use_non_tex_fonts false
\font_sc false
\font_osf false
\font_sf_scale 100 100
\font_tt_scale 100 100
\use_microtype false
\use_dash_ligatures true
\graphics default
\default_output_format default
\output_sync 0
\bibtex_command default
\index_command default
\paperfontsize default
\spacing single
\use_hyperref false
\papersize default
\use_geometry false
\use_package amsmath 1
\use_package amssymb 0
\use_package cancel 0
\use_package esint 1
\use_package mathdots 0
\use_package mathtools 0
\use_package mhchem 0
\use_package stackrel 0
\use_package stmaryrd 0
\use_package undertilde 0
\cite_engine basic
\cite_engine_type default
\biblio_style plain
\use_bibtopic false
\use_indices false
\paperorientation portrait
\suppress_date false
\justification true
\use_refstyle 0
\use_minted 0
\index Index
\shortcut idx
\color #008000
\end_index
\secnumdepth 3
\tocdepth 3
\paragraph_separation indent
\paragraph_indentation default
\is_math_indent 0
\math_numbering_side default
\quotes_style english
\dynamic_quotes 0
\papercolumns 1
\papersides 1
\paperpagestyle default
\tracking_changes false
\output_changes false
\html_math_output 0
\html_css_as_file 0
\html_be_strict false
\end_header

\begin_body

\begin_layout Chapter
GİRİŞ
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "CH1"

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Sismik Yalıtımlı Yapılar
\end_layout

\begin_layout Standard
Deprem bölgelerinde yapılacak binalarda yaygın olarak kullanılan kuvvet
 esaslı tasarıma göre, yapının karşılaşması beklenen en büyük deprem kuvveti
 altında göreli olarak büyük yer değiştirmeler yapması, yapısal taşıyıcı
 elemanlarda hasar oluşması ve dolayısıyla deprem enerjisinin büyük bir
 kısmının kalıcı şekil değiştirmeler ile sönümlenmesi beklenir.
 Yapının önem derecesine bağlı olarak depremde daha az hasar almasını sağlamak
 amacıyla göreli kat ötelemelerinin sınırlanması gerekmektedir.
 Bu durum, yapının rijitliğini artırarak katlarda daha büyük ivmelerin oluşmasın
a ve buna bağlı olarak yapısal olmayan elemanlarda daha büyük kuvvetlerin
 oluşmasına sebep olmaktadır.
 Kat ivmelerinin azaltılması ise yapı rijitliğinin düşürülmesi ile mümkündür.
 Ancak bu durumda göreli kat ötelemeleri ve yapısal hasarlar artmaktadır.
 Yapıların depremden korunmasının bir yolu, zemin ile yapı temeli arasında,
 yatay rijitliği yapıya oranla düşük bir katman oluşturmaktır.
\end_layout

\begin_layout Standard
Yapılarda kuvvetli yer hareketleri sebebiyle oluşan hasarları engellemek
 amacıyla birçok yöntem üzerine çalışmalar yapılmıştır.
 Touaillon 1870 yılında, ABD patent ofisine yaptığı başvuruda, temel ve
 binaya sabitlenen konkav metal plakaların arasında bulunan küreler sayesinde
 deprem sebebiyle yapıların yıkılmasının önleneceğini söylemektedir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Touaillon1870"
literal "false"

\end_inset

.
 Benzer bir yalıtım sistemi ise Bechtold tarafından 1907 yılında patent
 başvurusu yapılan, binaların altına yerleştirilen rijit taban plakasının
 bazalt, gnays veya granitten yapılacak küreler üzerinde kayan bir sistem
 önerisidir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Bechtold1907"
literal "false"

\end_inset

.
 Dr.
 Calantarines ise yapı temelinin ince kum, mika veya talk üzerinde kayabildiği
 bir 
\begin_inset Quotes eld
\end_inset

serbest mesnet
\begin_inset Quotes erd
\end_inset

 fikri ile 1909 yılında İngiltere patent ofisine başvurmuştur 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "calantarients1909improvements"
literal "false"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Yeni yöntemlerin araştırılmasının yanında üst katlarda önemli hasarların
 oluşmasını engellemek amacıyla yumuşak ilk kata sahip yapılar da depreme
 etkileri altında incelenmiştir.
 Chopra ve diğerleri tarafından yapılan çalışmada ilk katı yumuşak kata
 sahip sekiz katlı bir binanın, deprem etkileri altında üst katlarında hasar
 oluşmasını engellemek amacıyla ilk katın akma koşulları incelenmiştir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "doi:10.1002/eqe.4290010405"
literal "false"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Kauçuk mesnetler, binalarda titreşimleri engellemek ve köprülerde ise ısıl
 genleşmeler sebebiyle mesnetlerin yer değiştirebilmelerini sağlamak amacıyla
 kullanılmıştır.
 Yapıların deprem etkilerinden korunmaları amacıyla ilk kullanımı 1969 yılında
 Yugoslavya'nın Skopje ilinde bulunan Pestalozzi ilkokulunda gerçekleşmiştir.
 Tek bir blok olarak uygulanan kauçuk mesnetlerin yatay ve düşey rijitliklerinin
 aynı olması, yan yüzeylerde binanın ağırlığından dolayı şişkinlik oluşmasına
 neden olmuştur.
 Kauçuk katmanların eksenel taşıma kapasitelerinin yükseklikleri ile ters
 orantılı olduğunu tespit eden Fransız mühendis Eugène Freyssinet, kauçuk
 katmanların aralarına eksenel kuvvete dik doğrultuda ince çelik plakalar
 ilave ederek güçlendirmeyi önermiştir.
 Burada katmanlar arasındaki bağ sürtünme kuvveti sebebiyle sağlanmaktadır.
 İnce çelik plakalar ile kauçuk katmanların birbirlerine yapışmalarını sağlamak
 amacıyla kullanılan vulkanizasyon yöntemi sayesinde modern haline kavuşan
 sismik izolatörler ile ilgili yapılan çalışmalar ve uygulama örnekleri
 artmaya başlamıştır.
 Kelly tarafından yapılan çalışmada 1900-1984 yılları arasında sismik yalıtım
 çalışmaları özetlenerek alfabetik ve kronolojik bibliyografya sunulmuştur
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "KELLY1986202"
literal "false"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
Robinson ve Tucker tarafından gerçekleştirilen çalışmada, Şekil 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:LRBIsolator"
plural "false"
caps "false"
noprefix "false"

\end_inset

'de gösterilen çelik plakalar ile güçlendirilmiş kauçuk izolatörün merkezine
 kurşun silindir yerleştirilerek tekrarlı yatay yükler etkisindeki davranışı
 incelenmiştir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "RobinsonTucker1977"
literal "false"

\end_inset

.
 Çelik ve kauçuk ile sargılı olan kurşun silindirde tamamen kayma deformasyonlar
ı meydana gelmektedir.
 Çalışmada, günümüzde yaygın olarak kullanılan bu sistemin sahip olduğu
 histeretik sönüm kapasitesi, kurşun çekirdeğin eksenel dayanımı ve geri
 çağırım kuvveti gibi faydaları belirtilerek büyük deprem etkileri ve küçük
 rüzgar yüklerinde yeterli performans sergileyeceği vurgulanmıştır.
\begin_inset Float figure
placement h!
wide false
sideways false
status open

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename TikZ/LRBIsolator.pdf
	lyxscale 50

\end_inset

 
\begin_inset Caption Standard

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:LRBIsolator"

\end_inset

 Kurşun çekirdekli kauçuk izolatör.
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Yapıların mesnetleri üzerinde sarkaç gibi hareket etmelerini sağlayan sismik
 yalıtım yöntemi Zayas ve diğerleri tarafından 1990 yılında yapılan çalışmalar
 neticesinde önerilmiştir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "doi:10.1193/1.1585573"
literal "false"

\end_inset

.
 Şekil 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:FPIsolator"
plural "false"
caps "false"
noprefix "false"

\end_inset

'de kesiti verilen sürtünmeli sarkaç tipi izolatörlerin yalıtım periyotları
 konkav yüzeyin yarıçapı ile belirlenmektedir.
 Deprem enerjisinin sönümlendiği histeretik davranış, yüzeylerde oluşan
 sürtünme kuvvetleri nedeniyle oluşmaktadır.
 Sistemin sarkaç hareketine başlaması, sürtünme kuvvetlerinin aşılmasıyla
 mümkün olmaktadır.
 Bu nedenle yapının rüzgar yükleri altında yalıtım birimlerinden beklenen
 rijitlik elde edilmiş olmaktadır.
 Sürtünmeli sarkaç tipi izolatörlerin malzeme belirsizliklerinden en az
 düzeyde etkilenmesi, sismik yalıtımlı yapıların deprem etkileri altındaki
 davranışlarının öngörülebilir olmasını sağlamaktadır.
 Ayrıca yapılan testlere göre büyük deplasmanlarda eksenel taşıma kapasitesinde
 düşme veya stabilite kaybı olmadığı ve histeretik çevrimler ile dayanım
 azalmasının oluşmadığı görülmüştür.
\begin_inset Float figure
placement h!
wide false
sideways false
status open

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename TikZ/FPIsolator.pdf
	lyxscale 50

\end_inset

 
\begin_inset Caption Standard

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:FPIsolator"

\end_inset

Sürtünmeli sarkaç tipi izolatör.
\end_layout

\end_inset

 
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Sismik izolasyon, dünyada depremselliği yüksek olan bölgelerde yoğun olarak
 kullanılmaktadır.
 Japonya, Çin, Rusya, İtalya ve ABD başta olmak üzere 30 dan fazla ülkede
 23.000'i aşkın bina, sismik izolasyon ve sönümleyiciler ile korunmaktadır
 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Martelli2014"
literal "false"

\end_inset

.
 Aktif fay hatları üzerinde bulunan ülkemizde ise sismik izolasyon kullanımı
 giderek yaygınlaşmaktadır.
 Ağırlıklı olarak depremden hemen sonra kesintisiz kullanımın hedeflendiği
 hastaneler ve veri merkezleri gibi önemli binalarda uygulanmaktadır.
 İstanbul'da bulunan Sabiha Gökçen Uluslararası Havalimanında üç sürtünme
 yüzeyli sarkaç tipi izolatörler kullanılarak sismik yalıtım uygulanmıştır.
 Toplamda 160.000 
\begin_inset Formula $\mathrm{m^{2}}$
\end_inset

'den fazla alana kurulu havalimanında 252 sismik izolatör bulunmaktadır.
 Üç sürtünme yüzeyli sismik izolatörler ve çelik üst yapının montajı 2008'de
 tamamlanmıştır (Şekil 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:SabihaGökçen"
plural "false"
caps "false"
noprefix "false"

\end_inset

).
 
\begin_inset Float figure
placement h!
wide false
sideways false
status open

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename fig/a.PNG
	lyxscale 25
	height 5cm

\end_inset

 
\begin_inset space \hspace{}
\length 0.5cm
\end_inset

 
\begin_inset Graphics
	filename fig/b.PNG
	lyxscale 25
	height 5cm

\end_inset

 
\begin_inset VSpace 6pt
\end_inset

 
\begin_inset Caption Standard

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:SabihaGökçen"

\end_inset

 Sabiha Gökçen Uluslararası Havalimanına ait sismik izolatör kolon kiriş
 birleşimi ve çelik üst yapı 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Zekioglu2009"
literal "false"

\end_inset

.
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset Newpage newpage
\end_inset


\end_layout

\begin_layout Section
Sismik Yalıtımlı Yapıların Tasarımı
\end_layout

\begin_layout Standard
Sismik yalıtımlı yapıların tasarımı, doğrusal yöntemlerle ön boyutlandırma
 aşaması ve doğrusal olmayan dinamik analizlerle tasarımın doğrulanması
 olmak üzere iki aşamalıdır.
 Ön tasarım aşamasında eşdeğer doğrusal analiz ve mod birleştirme yöntemleri
 kullanılmaktadır.
\end_layout

\begin_layout Standard
Sismik yalıtımlı yapılarda izolatörlerin hakim frekansları ile tabanı ankastre
 kabul edilen üst yapı frekansları belirgin biçimde ayrıklaşır.
 Göreli olarak düşük yatay rijitliğe sahip yalıtım birimleri, üst yapının
 yapacağı deformasyonları azaltmaktadır.
 Bu nedenlerle elastik sınırlar içerisinde davranması beklenen yapının,
 yapısal düzensizliklerinin bulunmaması halinde gerekli idealleştirmeler
 yapılarak sistem basitleştirilebilir.
 Ayrıca yapının sahip olduğu doğrusal olmayan dinamik özellikler, idealleştirilm
iş sisteme karşılık gelen parametrelerle ifade edilebilir.
 Eşdeğer doğrusal analiz yönteminde tüm yapı, Şekil 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "fig:equivalentmodel"
plural "false"
caps "false"
noprefix "false"

\end_inset

'de belirtildiği gibi tek serbestlik dereceli bir sistem olarak temsil edilmekte
dir.
 
\begin_inset Float figure
placement h!
wide false
sideways false
status open

\begin_layout Plain Layout
\align center
\begin_inset Graphics
	filename TikZ/StructuralEquivalentModel.pdf
	lyxscale 50

\end_inset

 
\begin_inset Caption Standard

\begin_layout Plain Layout
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "fig:equivalentmodel"

\end_inset

 Eşdeğer Tek Serbestlik Dereceli Sistem.
\end_layout

\end_inset


\end_layout

\end_inset


\end_layout

\begin_layout Standard
Sismik yalıtımlı yapı sisteminin, tasarlanacağı yönetmelikte eşdeğer doğrusal
 analiz için belirtilen uygulama sınırları dışında kalması durumunda veya
 üst yapı taşıyıcı sisteminin sahip olduğu serbestlik dereceleri de dikkate
 alınarak daha detaylı bir çözüm yapılmak istendiğinde mod birleştirme yöntemi
 tercih edilmektedir.
 Üst yapının çok serbestlik dereceli sistem olarak modellendiği bu yöntemde,
 izolatörlerin temsil edildiği doğrusal kesme yaylarında eşdeğer rijitlik
 değerleri kullanılmaktadır.
 Böylece kütlesi ve rijitliği belli olan sistemin doğrusal mod şekilleri
 ve bu modlara karşılık gelen periyot ve frekans değerleri hesaplanır.
 Tüm modlardan elde edilen iç kuvvet ve yer değiştirmeler birleştirilerek
 sistemin deprem etkileri hesaplanır.
\end_layout

\begin_layout Standard
Doğrusal yöntemlerle tasarımı tamamlanan sismik yalıtımlı yapıların kontrolü,
 geçmiş depremlerden elde edilen veya bölgenin depremsellik özelliklerine
 uygun biçimde yapay olarak üretilen yer ivmeleri etkisinde, yapıların doğrusal
 olmayan davranışlarının modellendiği, zaman tanım alanında yapılan analizler
 ile sağlanır.
 İzolatör birimleri için kullanılan kesme yaylarında doğrusal olmayan davranışla
rın çeşitli malzeme modelleri ile ifade edilebileceği gibi, eksenel yaylar,
 eğilme ve burulma yayları da tanımlanabilmektedir.
 Ayrıca bu yayların birbirleri ile bağlı olarak çalışması gerçeğe daha yakın
 analiz sonuçlarının elde edilmesini sağlamaktadır.
 Bu analizde yapısal davranışlar, kütle ve rijitliklerin yanında yer hareketleri
nin içeriğine de bağlı olarak değişkenlik göstermektedir.
 Bu nedenle yapının doğrusal olmayan dinamik analizinde, tasarımda uyulan
 yönetmelik koşullarında belirtilen sayıda ve tasarım spektrumuna göre ölçeklenm
iş veya eşlenmiş yer ivmesi kullanılarak bulunan sonuçların ortalaması değerlend
irilmektedir.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Sismik yalıtımlı yapıların tasarım yöntemlerinin irdelenmesi
\end_layout

\begin_layout Standard
Sismik yalıtımlı yapıların tasarım metotları 1970'lerden günümüze kadar
 fiziksel deneyler veya analitik modellerden elde edilen bilgiler ışığında
 pek çok kez irdelenmiştir.
 Yapılan araştırmalar içinde doğrusal tasarım metotlarının geçerliliği,
 kullanım sınırları ve doğruluk mertebeleri incelenen konular arasında bulunmakt
adır.
 Sismik yalıtımlı yapıların tasarımında kullanılan doğrusal yöntemler, konvansiy
onel yapılardan farklı olarak yalnızca ön tasarım aşamasında kullanılmaktadır.
 Öngörülen en büyük depremden sonra dahi yapının kesintisiz olarak kullanılma
 gerekliliği, yapısal tasarımda gerçeğe en yakın sonuçların elde edilmesini
 sağlayacak analizlerin uygulanma zorunluluğunu da beraberinde getirmektedir.
 Dolayısıyla ana hatları doğrusal analizler ile belirlenen sismik yalıtımlı
 sistem tasarımlarının, bölgenin depremselliğine uygun olarak seçilecek
 deprem kayıtları kullanılarak yapılacak doğrusal olmayan dinamik analizler
 sayesinde kontrol edilerek son hale getirilmesi önemlidir.
 Fakat bu ileri seviye analizler, karmaşık olabilmekte ve uzun zaman almaktadır.
 Bu nedenle, son aşamaya kadar doğrusal yöntemler ile ilerletilen sismik
 yalıtımlı yapı projelerinde bu analizlerin doğruluğu önem arz etmektedir.
 İlerleyen başlıklarda doğrusal analiz yöntemleri irdelenmiştir.
\end_layout

\begin_layout Subsection
Eşdeğer doğrusal analiz
\end_layout

\begin_layout Standard
\begin_inset CommandInset label
LatexCommand label
name "EquivalentLinearAnalysis"

\end_inset

 Eşdeğer doğrusal analiz yönteminde kullanılan sistemde izolatörlerin üzerinde
 bulunan yalıtım düzlemi ve üst yapı, tek bir kütle olarak değerlendirilmektedir.
 İzolatör eşdeğer rijitliği, her bir izolatör biriminin tasarım deplasmanı
 için elde edilecek sekant rijitlikleri toplamını belirtmektedir.
 Buna bağlı olarak izolatör periyodu, tek serbestlik dereceli sistem için
 hesaplanmaktadır.
 Sistemin sönümleyeceği enerji ise izolatörlerin doğrusal olmayan histeretik
 davranışlarından elde edilecek eşdeğer viskoz sönüm oranı cinsinden ifade
 edilir.
 Eşdeğer doğrusal analiz yöntemi, içerdiği kabul ve idealleştirmeler sebebi
 ile kullanılan yönetmeliklerde belirtilen kriterlerin sağlanması durumunda
 uygulanabilmektedir.
\end_layout

\begin_layout Standard
Ön tasarım aşamasında izolatörlerde meydana gelecek en büyük yatay yer değiştirm
e değerinin tespit edilmesi izolatör boyutlarının belirlenmesinde önemli
 bir kriterdir.
 En büyük yer değiştirme değeri, en büyük izolatör kuvvetinin eşdeğer rijitliğe
 bölümü ile bulunmaktadır.
 Fakat eşdeğer rijitlik değerinin belirlenebilmesi, izolatörün en büyük
 yer değiştirme değerinin bilinmesi ile mümkün olmaktadır.
 Ön tasarımın ilk adımında oluşan bu belirsizlik, detayları Bölüm 
\begin_inset CommandInset ref
LatexCommand ref
reference "CH2"
plural "false"
caps "false"
noprefix "false"

\end_inset

'de sunulan iterasyonlar ile ortadan kaldırılmaktadır.
\end_layout

\begin_layout Standard
Üst yapının ön tasarımı için gerekli taban kesme kuvveti, bu yöntemde yalıtım
 düzleminde oluşan kesme kuvvetine göre hesaplanmaktadır.
 Tasarımda takip edilen yönetmeliğe bağlı olarak taban kesme kuvvetinin
 belirlenmesi ve bu kuvvetin üst yapı katlarına dağıtılma biçimi farklılık
 göstermektedir.
 EN 1998-1:2004'e göre, katlara etkiyen yatay kuvvetler eşdeğer periyot
 ve sönüme göre hesaplanacak spektral ivmenin, ilgili kat kütlesi ile çarpımında
n elde edilmektedir
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "Eurocode2004"
literal "false"

\end_inset

.
 Burada kat kütlelerinin eşit olduğu kabulü yapılırsa kesme kuvvetlerinin
 katlara eşit miktarda dağıtıldığı görülmektedir.
 Ayrıca yalıtım birimi seviyesinde meydana gelen kesme kuvvetinin yapı kütlesine
 oranı ile üst yapı taban kesme kuvvetinin üst yapı toplam kütlesine oranı
 eşit olmaktadır.
\end_layout

\begin_layout Standard
ASCE/SEI-7-10 (2010) ve TBDY (2018) yönetmeliklerinde yer alan formüle göre
 taban kesme kuvveti, yalıtım seviyesinde oluşan kesme kuvvetine eşit alınarak
 üst yapı katlarına üçgen formunda dağıtılmaktadır 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "ASCE2010,TBDY2018"
literal "false"

\end_inset

.
\end_layout

\begin_layout Standard
ASCE/SEI-41-13 (2014) ve ASCE/SEI-7-16 (2016) yönetmeliklerinde ise yalıtım
 düzleminde oluşacak kesme kuvveti, yapı taban kesme kuvvetine eşit olarak
 alınmamaktadır 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "ASCE41-13,ASCE2016"
literal "false"

\end_inset

.
 York ve Ryan tarafından yapılan çalışma, eşdeğer viskoz sönüm oranının
 artması halinde, yapı taban kesme kuvvetinin yalıtım düzleminde oluşan
 kesme kuvvetine oranının da artacağını göstermektedir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "doi:10.1080/13632460802003751"
literal "false"

\end_inset

.
 Buna bağlı olarak önerilen formül, istatistiksel parametreyi temsil eden
 katsayıda bulunan değişiklik ile birlikte bu güncel yönetmeliklerde yer
 almaktadır.
 Elde edilen artırılmış taban kesme kuvveti ise katlara çalışmada önerilen
 formülün güncel haline göre paylaştırılmaktadır.
\end_layout

\begin_layout Standard
TBDY (2018) yönetmeliğine göre hesaplanacak taban kesme kuvvetinde belirlenecek
 deprem yükü azaltma katsayısı 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

, hedeflenecek kesintisiz kullanım ve sınırlı hasar performans düzeyleri
 için dayanım fazlalığı katsayısı 
\begin_inset Formula $D$
\end_inset

 ile eşit verilmektedir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "TBDY2018"
literal "false"

\end_inset

.
 Benzer olarak ASCE/SEI-7-10 (2010) yönetmeliğinde belirtilen formülde yer
 alan 
\begin_inset Formula $R_{1}$
\end_inset

 katsayısı, üst yapı yatay taşıyıcı sistemine bağlı olarak belirlenecek
 
\begin_inset Formula $R$
\end_inset

 katsayısının 
\begin_inset Formula $3/8$
\end_inset

'i alınarak hesaplanmakta ve en fazla 
\begin_inset Formula $2$
\end_inset

 olarak belirlenebilmektedir 
\begin_inset CommandInset citation
LatexCommand cite
key "ASCE2010"
literal "false"

\end_inset

.
 Dolayısıyla 
\begin_inset Formula $R_{1}$
\end_inset

 katsayısı, hiçbir taşıyıcı sistem için dayanım fazlalığı katsayısı 
\begin_inset Formula $\Omega_{\text{0}}$
\end_inset

'dan büyük olmamaktadır.
 Böylece yapının karşılaşması beklenen en büyük deprem etkisi altında elastik
 sınırlar içinde kalması, yalnızca eşdeğer doğrusal analiz yönteminin belirlediğ
i kabuller çerçevesinde, yalıtım düzlemi kesme kuvvetinin üst yapı taban
 kesme kuvvetine eşit olması durumunda mümkün olmaktadır.
\end_layout

\end_body
\end_document